利用DIL 805 A/D热模拟相变仪在950～1100℃、应变速率0.001～10s-1、变形程度为50％的条件下对T C25钛合金进行热变形研究.根据试验数据绘制了T C25钛合金的真应力-真应变曲线,并对高应变速率条件下的变形温度进行修正,建立了T C25钛合金变形温度未修正和修正后的热加工图.结果表明:T C25钛合金在950～1100℃范围内变形的流变应力随着变形温度升高和应变速率降低而减小;高应变速率条件下,绝热效应导致温升更加显著;在相同应变速率条件下,变形温度…
某批G H4169合金转子叶片,在腐蚀检查工序时发现叶身表面存在白条纹.经试验分析,叶身表面的白条纹是沿锻造流线分布的粗晶带.G H4169合金中δ相主要通过晶界的胞状反应,在晶界及孪晶界上非均匀析出,而δ相钉扎晶界会抑制晶粒长大.N b元素偏析会引起G H4169合金δ相分布不均,最终将影响其晶粒的大小及分布状态.
某厂太阳能集热器65M n钢弹簧板安装期间发生大量断裂失效,为查明失效原因,通过化学成分、金相组织特征分析,力学性能检测,断口形貌观察等方式,结合其制备工艺及安装条件,分析了弹簧板的断裂失效原因.结果表明:65M n钢弹簧板失效性质为氢脆断裂,原因为在酸洗及电镀工序中,材料表面发生吸氢,以及消氢处理工艺和操作不及时,导致弹簧板中氢含量较高,安装期间相继发生延迟脆断现象.根据弹簧板断裂失效原因,提出了减小酸洗时间、增加电镀速度、及时消氢等建议,为弹簧板的生产工艺改进和工程质量提…
针对40C r钢链板热处理后硬度偏低的问题,通过硬度、金相组织等对其进行了原因分析.40C r合金钢脱碳层厚度越大,淬火后的硬度就越低;在淬火加热过程中,铁素体没有发生马氏体转变,仍保留在链板中,使得链板的硬度偏低.由于原材料脱碳导致的链板硬度不合格,除了从源头保证原材料脱碳层深度符合要求外,还可以尝试复碳处理进行挽救.
炉内气氛碳势控制是紧固件热处理过程中一个重要的环节,如果碳势控制不当,将会引起紧固件表面的增碳或脱碳,从而导致产品在使用过程中提前失效.拟通过修改SSI AC20碳势控制仪表COF值的方法对SY806-4三永网带炉生产线炉内气氛碳势进行精确控制,从而实现12.9级紧固件产品稳定地批量生产.
通过对GB/T 225—2006《钢淬透性的末端淬火试验方法》进行探讨,在现有加工、热处理、检测设备的前提上,通过实践得出影响齿轮钢末端淬火试验的影响因素有试样的制取、热处理操作的规范性、试样的加工、硬度检测等方面,总结出一些成功的经验技巧与操作方法,极大地提高了齿轮钢末端淬透性检测结果的准确性,保证了齿轮钢末端淬火试验的准确性,为工艺制定提供有力保障.
通过用光谱、金相及电镜检测等手段分析锻造裂纹.结果表明:钢锭表层存在过热导致脱碳层严重,是造成钢锭表面出现密集横裂纹缺陷的原因.
以某型号高负载链轮冷处理后出现裂纹为案例,通过宏观观察、应力分析、材料成分分析、金相分析、硬度梯度检测及碳浓度剥层分析,推断出链轮失效的开裂特征,深入分析了链轮失效的原因,提出了合理的改进和预防措施.
某汽车控制臂装配时,M L40C r钢六角法兰面螺栓发生断裂.基于理化检验的方法,从螺栓断口宏观形貌和微观形态、断裂源区元素能谱、螺栓化学成分、力学性能、金相组织、摩擦系数及涂层厚度等方面进行了失效分析,确定了螺栓的失效形式.借助鱼骨刺图法排查和现场拧紧试验验证,最终确定了螺栓失效的原因.结果表明:该螺栓失效形式为拉伸-扭转应力过大引起的过载断裂.旋合螺纹表面接触了凡士林油膏,导致螺栓摩擦系数大幅降低,正常装配扭矩下引起预紧轴向应力增大,最终造成螺栓韧性过载断裂.通过去除凡士…
某型发动机在外场使用过程中检查发现发动机运转异常,分解发动机检查发现离心叶轮轮毂位置出现掉块.通过对断裂叶轮断口宏观、微观分析,金相组织、硬度检查,分析认为离心叶轮的断裂性质为高周疲劳,疲劳断裂的原因是在发动机服役环境下离心叶轮轮毂前端面产生腐蚀,在振动应力下开裂掉块.对离心叶轮轮毂位置采取涂漆保护措施后,未再发生此类故障.
某新型燃气轮机的核心铸件轴套和导流环采用G X23C r M o V12-1耐热钢制造,其强度等级要求540～740MPa、550℃屈服强度要求≥290MPa.通过研究不同热处理工艺对GX23CrMoV12-1耐热钢组织与力学性能的影响,结合轴套和导流环薄壁易变形的特点,确定了1040～1060℃风冷淬火+730～750℃回火的铸件热处理制度,在保证产品力学性能的同时,有效控制了热处理变形,也满足了730℃下焊后去应力退火要求.
硝酸钾与亚硝酸钠1:1混合制成的淬火冷却介质由于水分含量不同而有不同的冷却特性,所以其水分的控制至关重要.介绍了硝盐内不同水分含量对轴承套圈淬回火马氏体、屈氏体和变形的影响.通过试验,总结了一种硝盐内水分含量的控制方法,并用于指导生产.
一种30CrMnSiNi2A材料零件——肩轴,采用真空油淬后,50.7％的零件畸变量超出技术要求,为此从装炉方式、优化工艺及改变冷却方式等方面加以改进,以期达到减少畸变的目的.结果表明:装炉方式方法改进效果微弱;而优化工艺、改变冷却方式,将内外双侧冷却改为外侧冷却的方式后,零件畸变满足技术要求.
采用光学金相显微镜等手段分析17-4P H钢经1050℃固溶处理后,分别在760℃、800℃、850℃进行调整处理对金相组织和力学性能的影响.结果表明:17-4P H钢固溶处理后经760℃调整处理马氏体板条细小,碳化物析出明显.随着调整温度的提高,强度随之上升,塑性指标下降.由此得出,17-4P H钢固溶处理1050℃+调整处理760℃+时效处理610℃可以获得最佳的强化效果.
针对20CrMnTi钢渗碳主轴在渗碳处理后出现"麻坑"缺陷问题,通过化学分析、宏观检测、微观组织检测及能谱分析等技术手段,探析该主轴"麻坑"缺陷问题的原因,分析得出影响"麻坑"缺陷的主要因素有两方面:一是渗碳碳势过低,造成工件表面局部脱碳,淬火后存在软点;二是盐炉盐内含有较多的硫酸盐杂质,使工件产生"麻坑"腐蚀和脱碳.通过改进热处理工艺和对NaCl盐增加一次脱氧,解决了主轴渗碳"麻坑"的缺陷问题.
应用TRIZ理论的发明技法,以渗碳淬火变形试样为基础,研发了用于模具钢热处理变形量测试试验的嵌套试样.试验证明:嵌套变形试样的变形量数值脱离了试验误差范围,变形数据的离散度低、稳定性好,总变形量采用加权平均的方法确定,使吻合性更强.试验结论:嵌套试样可以应用于模具钢真空热处理的变形量测试试验,用于研究高精密复杂模具的变形经济实用,可以推广应用于结构钢的常规热处理的变形量测试试验.
Cr12MoV模具钢经过淬火、回火工序后,进入电火花线切割工序加工时出现模具开裂,对其进行原因分析并提出防止措施.利用金相显微镜,观察并分析了开裂模具的金相组织,结果表明:该模具钢淬火开裂的主要原因是晶粒粗大、碳化物呈不均匀状.
S30432新型奥氏体不锈钢在应变条件下需固溶热处理,通过不同固溶温度对应变量为15％的S30432不锈钢进行对比研究,确定最佳固溶热处理温度.
结合实际生产情况,对紧固件用A286高温合金常用AMS标准进行了详细的解读,为产品设计和工艺编制提供指导,形成A286材料选用建议表,方便科研生产活动的使用.
通过热处理工艺试验,在-70～20℃内测量40CrNiMo钢V型缺口冲击吸收能量,研究该材料的低温冲击性能和断口形貌.试验结果表明:随着温度的降低,冲击吸收能量也随之降低,且在-70～-40℃之间冲击吸收能量下降最为明显.从断口形貌分析,40C r N i M o钢韧脆转变温度约为-60℃,从而为该材料在低温条件下应用提供了理论依据.