销轴热处理工艺改进
销轴是我厂生产的低温ZJ40CZ钻机上的关键零件,由于该钻机是客户向我厂订购用于出口到俄罗斯的石油钻采设备,对材料的低温冲击吸收能量要求高,销轴材料为40CrNiMo,主要化学成分见表1,热处理调质后技术要求见表2.
60HP拖拉机动力输出轴断裂原因分析
近期,我公司新研制的60HP两轮驱动拖拉机,在田间作旋耕试验时,动力输出轴发生了4次折断的现象(见图1).动力输出轴是实现将拖拉机的动力向农机具传递的关键部件,如果该问题不能解决,将影响该型车的研制及投产.
45钢轴杆淬火变形控制
45钢轴杆零件直径较大时,热处理淬火采用油冷方式不能完全保证金相组织达到技术要求.若采用水冷方式容易出现裂纹或变形.现有45钢轴杆(φ22mm×133mm)、热处理调质处理后要求变形量控制在0.40mm内.采用网带炉淬火(830℃×1.5h)、15％NaCl水溶液冷却,出现约20％比例变形量超标,导致零件机加工受阻.为了对该零件的变形实施控制,进行了一系列的工艺试验,摸索出影响变形的主要因素.通过工艺改进,有效地控制了零件的变形.
七拐空压机曲轴卧式智能控时调质工艺
空压机曲轴位于空气压缩机连杆处,曲轴产生旋转运动,带动连杆使活塞产生往复运动,它在工作过程中将承受周期性的拉、压、剪切、弯曲和扭转等交变载荷,所以需要有良好的综合力学性能.调质处理是获得优良综合力学性能的最佳热处理途径.本文针对七拐空压机曲轴采用先进的卧式智能控时淬火方式进行调质热处理的工艺开发过程进行了阐述.
ADI在发动机曲轴生产中的开发应用
奥铁球铁,国内习惯称奥贝球铁,国外称之为ADI(Austemperrd Ductile Iron),是球墨铸铁经奥氏体等温淬火处理后获得的,强度和伸长率不仅远超过普通球墨铸铁,也超过调质钢和渗碳钢.作为一新材料、新工艺,其独特的工艺特点、良好的力学性能和可加工性及低廉的制造成本,用于内燃机曲轴的生产,具有非常广阔的市场.
22CrMoH钢主动齿坯裂纹失效分析
经锻造加工的汽车主动锥齿轮齿坯,在切齿后检查发现齿面有裂纹,随后在未切齿的锻坯上也发现存在裂纹的现象,这批齿坯有裂纹件约占50％.该主动齿轮齿坯材料为22CrMoH钢,生产工艺流程为:φ100mm棒材下料→中频加热空气锤锻造→模锻成形→等温正火→机加工→车削切齿,齿坯工艺为锻造后等温正火处理.
常用Cr-Ni-Mo系钢齿轮的热处理工艺
Cr-Ni-Mo系钢经渗碳、淬火和回火后的各种力学性能优越,目前主要用于两类齿轮,一类是大型轧钢机减速器齿轮、人字齿轮、机座齿轮,大型带式输送机传动轴齿轮,大型锥齿轮,大型挖掘机传动器主动齿轮,井下采煤机传动器齿轮,重型汽车驱动桥弧齿锥齿轮及坦克用齿轮等,齿轮性能要求为:传递功率大、齿轮表面载荷高、耐冲击,齿轮尺寸大,要求淬透性高;另一类是冶金、化工、电站机械设备及铁路机车、宇航、船舶等汽轮发动机、工业汽轮机、燃气轮机、高速鼓风机及透平压缩机等使用的齿轮.齿轮性能要求为运行速…
保证花键合格的一种办法
汽车齿轮的花键孔,经过热处理后总会产生某种程度的变形,这是不可以避免的,重要的是如何将其变形修复或控制在允许的范围内.各个公司都有自己的方法,下文主要介绍我公司采用感应正火达到花键变形合格的方法.
材料因素造成的淬火裂纹
感应淬火零件的材料成分、材料质量和原始应力状态,都将影响零件淬火裂纹的产生与消除. 零件的材料成分决定于零件的服役条件.对于制造结构零件的低碳钢、中碳钢和中碳合金钢而言,淬火硬度与含碳量成正比,零件的服役条件要求有较高耐磨性时,所选材料应有较高的含碳量,以保证零件感应淬火后有较高的表面硬度.不过,当材料WC≥0.5％时,材料淬火裂纹倾向大为增加.
感应电源的发展趋势
数字化IGBT变频感应加热电源的特点:模拟化→数字化(DSP+IGBT)→智能化;变频自适应设计(自适应范围50kHz);负载自动匹配技术(变载自适应);高功率因数、低谐波、高效节能;智能化保护系统、感应加热控制管理系统.这些特点决定了国际IGBT感应加热电源的发展趋势将向淬火、透热、熔炼一机多用的通用型电源发展.
现代技术在典型汽车零部件感应热处理上的应用
汽车上的发动机、传动轴和转向系统等用到感应热处理技术比较多,汽车转向器齿条具有代表性,目前国内感应热处理技术的应用水平可以在该零部件上体现.转向器在汽车零部件上有很重要的作用,齿条热处理质量不合格会出现交通事故.
电感应曲轴淬火机床
感应淬火具有高效能量渗透、淬火可限定区域、生产可重复性、质量可控制、可与生产线一体化、高产能及环保的优点,是一种能量可持续并高效及由此而带来曲轴淬火的经济性的技术.
同步双频感应淬火技术——SDF(R)
德国eldec在2000年第一台同步双频SDF((R))感应发生器注册专利并交付使用;2004年第一台功率为1MW的SDF((R))同步双频淬火系统交付使用;2006年第一台3MWSDF((R))同步双频淬火系统完成;2008年模块化的感应淬火机床(MIND)成功进行推广;2009年VL-H淬火机床开发成功.目前,德国eldec感应电源系列:高频电源HF(5～1500kW),中频电源MF(5～1500kW),同步双频电源SDF((R)) (50～3000kW).主要应用于钎焊…
LNG卧式储罐开裂原因分析
某公司气化站,巡检时发现一个天然气(以下简称LNG)低温贮罐底部的封头上有一处裂纹.经对该封头材料各项性能分析,结果表明,封头的化学成分、抗拉强度及屈服强度符合标准,封头的冲击吸收能量较低,裂纹封头的磁饱和值大,裂纹封头的显微组织为马氏体和奥氏体,裂纹是由于加工变形产生了马氏体组织,在腐蚀环境和应力的作用下,发生了应力腐蚀开裂.
不锈钢蒸发冷凝器焊接问题分析及对策
1.概述 2012年12月,我公司承接了两台FN=1600m2蒸发冷凝器的制作任务,该设备是CO2气提法年产80万t尿素装置中的关键蒸发设备之一,总重36t,其结构如图1所示. 该设备管板外径为2260mm,管板厚度100mm,管板上钻φ25.4mm管孔3544个,换热管规格为φ25mm × 1.6/L=6000mm.该设备公称直径为DN2100mm,壳程简体厚14mm,壳程上半部分有DN2400mm导流筒一件,上面有φ1032mm× 16mm接管一件,材质均为022Cr19…
Q345R+0Cr18Ni10Ti复合板甲醇分离器的制造与缺陷分析修复
本文以甲醇分离器为例,针对大厚度Q345R+0Cr18Ni10Ti (90+4) mm复合板的焊接、热处理工艺,选择不同焊接材料,进行焊接接头力学性能试验,并对制造过程中异种钢焊接接头出现的缺陷进行了分析讨论,经采用适当的焊接方法和工艺修复后,产品各项性能均满足设计要求.
大型厚壁容器上短管角接焊接工艺的改进
主要介绍我厂在河南义马安装陶瓷过滤器厚壁容器上开孔,与筒体短管角接焊接工艺的改进,经UT检测,焊接接头合格率大幅提高,很少出现返工.
SA-335M P11钢焊接工艺及分析
介绍了SA-335M P11钢的焊接性以及进行工艺试验的情况,对试验结果进行了分析,并对锅炉中此种材质的集箱筒体焊接工艺进行了分析,为以后进行相关材料的焊接工作积累了宝贵的经验.
风塔法兰与筒节焊后的火焰矫正工艺
在风电塔架(简称风塔)制造过程中,法兰与筒节的焊接为关键环节,该工序也是出现质量问题最多的工序,风塔中的几项重要技术指标,如法兰的平面度、外翻等,均出现在此工序完成后.因风塔焊接的特殊性,一次性达到合格标准要求确实是很困难的,如何来矫正上述缺陷,火焰矫正因其具有灵活性强、操作简便等特点,故在法兰与筒节焊后变形矫正中得到了很好的应用.本文重点介绍法兰与筒节焊后矫正法兰外翻、法兰平面度指标过程中的经验及需要的控制事项.
SA335P91/10CrMo910异种钢的焊接工艺研究
当前,在国内外大型电厂的建设过程中,SA335P91钢已得到了广泛的应用,这就不可避免地出现了SA335P91钢种与其他耐热钢种的连接.本文结合具体的施工情况,详细介绍了SA335P91/10CrMo910异种钢焊接的施工方法以及焊接工艺,并通过多个工程焊接施工实践证明,其工艺是可行的,希望对电力建设各施工单位同类型钢种的焊接提供一定的借鉴.