海外大中型光热电站管道焊接方法选择探讨
海外光热电站管道焊接、无损检测工作量大,焊缝质量要求高,施工现场环境恶劣,工期要求严,且焊前准备时间长,焊接人员的作业资格和焊接工艺评定需在焊接检测工程师的见证下完成.通过对焊条电弧焊、自动焊、半自动焊3种焊接方法进行分析对比,并经过海外某200MW槽式光热电站工程实践,得出海外大型光热电站工程焊接方法应提前规划,选择钨极氩弧焊+自动焊的组合方案,不仅可以提高焊接效率、保证工期、质量受控,同时还可以降低工程成本和焊工劳动强度,为其他同类工程提供参考.
海外光热电站管道焊接、无损检测工作量大,焊缝质量要求高,施工现场环境恶劣,工期要求严,且焊前准备时间长,焊接人员的作业资格和焊接工艺评定需在焊接检测工程师的见证下完成.通过对焊条电弧焊、自动焊、半自动焊3种焊接方法进行分析对比,并经过海外某200MW槽式光热电站工程实践,得出海外大型光热电站工程焊接方法应提前规划,选择钨极氩弧焊+自动焊的组合方案,不仅可以提高焊接效率、保证工期、质量受控,同时还可以降低工程成本和焊工劳动强度,为其他同类工程提供参考.
研究了盾构机刀盘架管板结构垂直角焊缝的截面规划策略以及焊接参数对不同形状焊缝成形的影响,借助直读光谱、化学分析、光学显微镜、显微硬度测试等手段,建立了角焊缝焊道特征数据库,同时在机器人多层多道焊接软件包的基础上,进行机器人多层多道的焊接.结果表明:机器人采用不摆动、三角形加菱形规划策略,三角形截面焊接参数为送丝速度3.2m/min、焊接速度0.3m/min、焊枪角度45°;菱形截面焊接参数为送丝速度5m/min、焊接速度0.4m/min、焊枪角度67.5°;总焊缝高度14.2…
针对地铁车辆常用的6005A-T6铝合金型材,研究了焊接参数对4.4mm厚型材对接接头搅拌摩擦焊的焊缝成形及力学性能的影响.采用搅拌针伸出量为5mm,下压力为1.1kN,搅拌头转速分别为2900r/min、3000r/min、3100r/min,焊接速度分别为2000mm/min、2100mm/min、2200mm/min参数焊接时,均可得到成形良好、力学性能满足工程化应用要求的接头.焊接速度为2000mm/min、搅拌头转速为2900r/min时,接头抗拉强度达到最大值22…
对于预埋件钢筋管板塞焊,分别采用普通MAG焊和高峰值脉冲MAG焊进行异种钢焊接试验研究.高峰值脉冲MAG焊在异种钢焊接时可获得良好的焊缝成形,且与普通MAG焊相比,高峰值脉冲MAG焊在焊接过程中的熔敷效率、抗拉强度更高,稳定性更好.
阐述了节镍型中/高氮奥氏体不锈钢焊缝组织和性能及焊接过程中氮迁移行为的研究进展,介绍了焊接方法、工艺、母材及焊接材料成分对焊缝组织形态、氮化物(Cr2N)、碳化物(Cr23C6)及其余第二相粒子析出的影响,还阐述了气体保护电弧焊过程中氮迁移行为,调整保护气体和焊丝中氮含量是避免焊缝金属中氮损失的有效方法.由于氮元素在一定程度上提高了焊缝金属对氮气孔的敏感性,同时对焊接电弧形态、焊缝成形、熔滴过渡过程产生影响,因此要予以充分考虑,应统筹焊接过程稳定性、焊缝成形和接头性能,获得工…
由于国内镍矿资源一直以来存在分布高度集中、以硫化物型为主且伴生矿种多、难于开采的特点,所以加大节镍型不锈钢的研究和应用工作具有重要意义.通过将Cr-Mn、Cr-Mn-Ni-N及Cr-Mn-N3种类型的节镍或无镍不锈钢的应用进行对比,认为Cr-Mn-Ni-N型不锈钢具有性价比高、可应用领域广、易大规模生产等优势.通过查阅相关研究文献认为,Cr-Mn-Ni-N型低镍含氮奥氏体不锈钢在采取合适的焊接工艺时,可获得满意的焊接接头且其在某些性能方面比传统材料更具优势,但存在的问题还需要…
针对低镍含氮奥氏体不锈钢的应用特点,开发了φ4.0mm不锈钢焊条,研究了熔敷金属微观组织结构、力学性能和耐腐蚀性能等.结果表明:低镍含氮奥氏体不锈钢焊条通过锰、氮相结合代替合金元素镍元素的设计思路,同样可以获得优异的熔敷金属力学性能和耐腐蚀性能,熔敷金属的抗拉强度可达780MPa,室温冲击吸收能量达到80J;经过675℃×1h敏化处理试样并按ASTM A262E法进行晶间腐蚀试验,未发现晶间腐蚀倾向;显微组织由奥氏体基体和离散于其中的骨骼状铁素体构成.
研制了一种节镍型不锈钢焊丝及其配套埋弧焊剂,进行了焊接工艺性研究,对熔敷金属进行了晶间腐蚀、弯曲、拉伸和低温冲击试验,并观察了熔敷金属的金相组织,以及拉伸试样和冲击试样的断口形貌.试验结果表明:研制的节镍型不锈钢焊接材料综合性能优良,可应用于使用要求不高、工况简单的不锈钢焊接领域.
深水钻探石油装备配套件防喷器铸件材质性能要求很高,首先硬度很难达到;其次该铸件的结构较复杂,易出现缩松、夹渣及粘砂等铸造缺陷;再者就是防喷器铸造难度大,内腔尺寸公差小,且无法进行精加工,内腔形状需在公差范围内精确铸出.针对铸造难点,设计了合理的铸造工艺,并进行铸造工艺仿真模拟,最终取得了良好的生产效果.
针对箱体铸件非加工面尺寸公差要求高、手工组芯方法无法满足铸件尺寸要求的问题,设计了一种砂芯组合定位装具.在组芯过程中,用该装具能精准地保证箱体多个砂芯之间的相对尺寸,经过样件的试制,获得了高精度尺寸的铸件,很好地解决了铸件尺寸超差的问题.该定位装具的成功应用,为其他类似铸件的组芯提供了很好的借鉴作用.
简述一种典型大高径比整体式电极模的铸造工艺过程及控制:包含铸件收缩率和加工量,芯盒、模样、芯铁、砂箱、整铸式耳轴、锭身底部内腔圆角及内腔卡板等制作,以及浇冒口设计、熔炼浇注方案、造型制芯、涂料涂刷、合箱压铁与熔炼浇注各过程控制要点,为生产类似大高径比整体式电极模铸件奠定基础.
通过对42CrMo高强度合金钢枢轴调质裂纹进行宏观观察、化学成分分析、金相组织检测,研究调质工件开裂的原因.结果表明:故障件轴部过渡区处裂纹位置断口心部呈现褐色,是由氧化造成的,表明该件调质淬火前心部已存在裂纹,调质时因组织应力及热应力影响而造成裂纹扩展.根据对排查出异常件进行分析,试样存在明显带状组织,且内部存在多处锻造裂纹,因此推断锻造因素造成的工件内部裂纹及带状组织是引起工件开裂的主要原因.
矿用压板在调质淬火过程中发生孔部位批量开裂情况,从材料化学成分、热处理工艺、裂纹宏观、微观组织、产品结构等方面对开裂原因进行了分析,并通过优化加热方式、冷却方式及工艺流程的方法解决了压板淬火开裂问题.
采用宏观观察、显微组织检测、渗氮层脆性评级等手段,对38CrMoAl钢镗轴气体渗氮磨削后表面出现的剥落凹坑进行分析.检测显示:原材料及调质后的显微组织粗大、渗氮层脆性超标、氮化物级别超标、磨削后表面出现剥落及沿晶裂纹.结果表明:渗氮前组织粗大、渗氮工艺不当,造成渗氮层脆性增大,磨削应力促使镗轴表面剥落,并提出了改进措施.
超级马氏体不锈钢管传统生产工艺是铸锭经过锻造开坯,然后通过热穿孔或热挤压工艺成形,存在成材率低的缺点.通过连铸坯+63M N卧式挤压机热挤压成形,然后经过1000℃×120m i n风冷+630℃×240m i n空冷+635℃×210m i n空冷的热处理工艺,生产出了80K S I-S U P13C r钢管.经检测:材料的抗拉强度为868~875MPa、屈服强度为570~590MPa,伸长率为23%~24%,硬度为23.5~24.9HRC,-10℃横向冲击吸收能量为131…
针对某热电厂不锈钢波纹管补偿器使用3年后发生开裂并导致介质泄漏的问题,通过对开裂波纹管进行宏观分析、扫描电镜与能谱分析、金相分析、化学成分检测等方法,分析了波纹管开裂的性质和原因,并提出改进措施.结果表明:波纹管失效模式为应力腐蚀开裂;外部环境中的Cl-使管外壁表面形成大量点蚀坑,以点蚀坑应力集中处为裂纹源,在腐蚀性Cl-与管壁机械成形形成的材料残余应力、工作拉应力、热应力以及腐蚀产物的楔入应力共同作用下,造成不锈钢波纹管发生应力腐蚀开裂.
矿山用锯片是由高强度、高耐磨性薄板制成,要求具备高强度的同时还必须具备一定的韧性.随着圆盘锯片直径的增大,可用来切割尺寸更大的荒料.以往对于直径达4200m m的超大直径产品,不是整板制造,而是由几块钢板焊接而成,但焊接部位在使用过程中往往容易出现疲劳裂纹,会降低锯片的使用寿命.研发的超宽锯片钢交付使用前,国内采用单张钢板生产的单张免拼接圆形锯片仅可以做到最大直径为4500m m.针对薄规格超宽高强板在生产中板形与厚度均匀性控制难度极大的问题,经多次工艺探索和试验,有效地控制…
通过对粗晶态316L不锈钢进行冷轧+退火处理,探究退火过程中细晶组织的形成过程.试验结果表明:经过85%应变量冷轧处理的316L不锈钢样品,其组织主要由纳米片层晶、纳米孪晶束以及拉长变形晶三种结构组成.在750℃退火过程中,再结晶优先在纳米片层晶区域形成,并不断吞并该组织.随着退火时间的增加,纳米孪晶束组织也开始发生再结晶,当纳米片层晶及纳米孪晶束组织完全消失后,再结晶开始向拉长变形晶组织生长,最终形成等轴的微米细晶组织.
某弹簧厂生产的超高强度电尾弹簧在电泳加工后的压并过程中发生断裂.通过断口形貌分析、化学成分分析、金相组织检测和显微硬度检测等方法,对其断裂原因进行综合分析.结果表明:推断电尾弹簧在电泳过程中表面聚集氢,使弹簧表面局部发生脆化,电泳后压并测试时,弹簧表面产生应力集中,在表面脆化处形成裂纹源并扩展断裂.
某核电厂制氢装置的氧气分离器压力容器出现失效漏液.通过分析缺陷产生的原因和相关缺陷的特征,采用C I VA仿真模拟和人工试块试验的方法,研究了相控阵超声波检测技术检测氧分离器应力腐蚀裂纹的可行性,并在实际测验中进行了验证.研究结果表明:采用合适的相控阵超声波检测工艺能有效地检出自身高度0.3mm(5%壁厚)的缺陷,且信噪比满足相关检测要求.