主要研究Fe含量对TC4钛合金显微组织和力学性能的影响。对比分析了添加w_Fe=0.05%的TC4试样1和添加w_Fe=0.23%的TC4试样2经过相同锻造及热处理后的室温拉伸、400℃高温拉伸、室温冲击试验结果及金相显微组织。结果表明：增加w_Fe≈0.2%后，初生α相含量降低约9%。次生α相片层厚度增加且呈交叉混乱排列。室温拉伸、室温冲击和400℃高温拉伸的强度显著提高，室温抗拉强度和屈服强度增加约55MPa。400℃高温抗拉强度增加约30MPa。这是因为在拉伸过程中，位…
针对某低碳合金钢齿轮渗碳淬火后因齿轮平面扭曲变形大而报废的现象，通过变形检测，对热处理工装、毛坯原材料及正火工艺等影响因素进行分析，表明正火预处理不合格是造成齿轮变形的重要原因。阐述了等温正火预处理对防止齿轮热处理变形所具有重要的作用。
一批40Cr钢紧固轴在疲劳试验检测过程中连续出现早期断裂，达不到试验要求次数。为了探索此批紧固轴断裂的原因，对断裂件进行了成分分析、硬度检测、宏观断口分析与扫描电镜、金相组织检测，以及螺纹外形轮廓测量。结果表明：紧固轴的螺纹牙底过渡圆弧半径R≤0.07mm，且调质后的金相组织超过6级，不合格，导致疲劳试验检测中的紧固轴因螺纹根部应力集中形成细微裂纹并逐步扩展而断裂。通过分析讨论，制定改进措施并严格控制紧固轴的生产过程，最终使紧固轴的力学性能达到了技术要求。
火电厂锅炉材料失效泄漏是机组非计划停运的主要原因之一，导致因材料失效而泄漏的原因错综复杂，但鳍片焊接引起的失效泄漏相对较少。以某电厂660MW机组锅炉侧墙垂直水冷壁泄漏为基础，通过金属材料宏观分析、力学分析、金相检测等方法对失效管道进行试验，并结合现场实际情况分析泄漏原因。试验结果表明：本次管道泄漏为管道鳍片拉裂，裂纹扩展至水冷壁管道，导致管道在高温、高压下爆管泄漏。
航空发动机放气机构的内弹簧在使用过程中发生断裂。通过宏观观察、断口分析、金相检查、氢含量检测及硬度检测等手段，分析了弹簧断裂的失效模式。结果表明：弹簧断裂属氢脆断裂，多次腐蚀工序引入过多氢是导致氢脆的主要原因。
采用光学显微镜、力学性能测试，研究不同加热温度及保温时间对EA1N车轴钢正火态显微组织与力学性能的影响，且采用黑匣子（耐热温度记录仪）测试生产过程车轴温度变化，开展工艺优化后生产试验验证。结果表明：锻态EA1N车轴经正火后，显微组织细化，铁素体含量降低，而强度略微下降，塑性明显提高；正火在保温时间为60min，温度在830～890℃之间时，对EA1N车轴组织及性能的影响不大，晶粒度为8～9级，屈服强度和抗拉强度极差均<5MPa；选择在860℃正火，保温时间在0～120min之…
传统的井式炉温度波动大，容易造成局部过热或软点，在淬火转移过程中产品表面易产生氧化和脱碳。此外，作业人员受到的热辐射影响较大，淬火时产生的大量油烟造成环境污染较为严重等。大型移动保温罩可控气氛井式炉可替代传统的井式淬火炉，在提高生产效率和产品质量一致性、减少环境污染的同时，大幅减轻了作业人员劳动强度，促进了热处理车间绿色化和智能化发展。
研究了1Cr11Ni2W2MoV马氏体不锈钢气体渗氮工艺参数对试样尺寸变化的影响，讨论了固溶冷却介质对其钝化膜形成与气体渗氮的影响。通过光学显微镜、扫描电镜和X-ray衍射仪分析了渗氮层组织和物相，利用显微硬度计检测了其硬度，采用中性盐雾试验评价了钝化膜形成能力。结果表明：1Cr11Ni2W2MoV不锈钢固溶油淬时，其中性盐雾试验24h时发生表面锈蚀现象。在600℃×12h气体渗氮时，渗氮层由Fe₂₋₃N与Fe₄N相为主和少量CrN相组成，渗层硬度950HV0.1以上，渗层厚…
通过正火和调质处理获取42CrMo渗氮钢不同预处理表面显微组织，利用OM、EDS和显微硬度计对离子渗氮后试样进行分析检测，并采用便携式显微硬度计对渗氮钢实物进行生产验证。结果表明：当42CrMo渗氮钢表层存在半脱碳层组织，与表层正常无脱碳组织试样的显微硬度检测结果相接近，氮与钢中合金元素结合生成合金氮化物，占强化机制的主导地位，然而其表面脆性等级显著下降，且距表面等间距硬度梯度降低幅度最大。显微组织级别和基体硬度是影响检测离子渗氮后表面维氏硬度的主要因素。
镍基合金具有较高的强度和良好的氧化性、抗腐蚀能力，但在特定环境下，易发生晶间腐蚀。由于晶间腐蚀是一种危害性很大的局部腐蚀现象，会导致设备的突然破坏，因此选择Inconel625、Inconel825、Inconel690共3种镍基合金，在硫酸铁-硫酸溶液中试验120h，计算腐蚀速率，并对3种耐蚀合金腐蚀速率进行对比。试验结果表明：镍基合金具有良好的耐晶间腐蚀性能，3种材料的抗硫酸铁-硫酸晶间腐蚀性能由高到低依次为Inconel690、Inconel825、Inconel625…
对异常开裂失效的某电厂泵用安全阀弹簧的宏观形貌、化学成分、金相组织、微观形貌等进行了详细分析。结果表明：弹簧裂纹以沿晶脆性开裂特征为主，裂纹尖端尖锐，裂纹内有明显氧化，裂纹边缘无明显脱碳，为典型的淬火裂纹特征。
通过对30Cr Mn Si Ni2A钢螺栓的感应回火处理要求进行分析，提出螺栓螺纹感应回火方案，对比分析不同感应加热方式对螺栓回火区、热影响区硬度的分布，确定最佳的30Cr Mn Si Ni2A钢螺栓螺纹感应回火工艺，使螺栓的感应回火技术指标满足要求，最终通过重复性试验验证，进行硬度、金相检测，完成对30CrMnSiNi2A钢螺栓螺纹感应回火工艺的研究。
主要研究了添加一定量N、Cu元素对0Cr13Ni4Mo钢组织及性能的影响。通过采用相同的热处理制度对N、C u含量不同的材料进行热处理，然后进行室温拉伸、室温冲击、硬度、显微组织的检测与分析。结果表明：在相同热处理制度下，添加N、Cu元素后，δ铁素体和碳化物含量明显减少，材料的抗拉强度提高70MPa以上，硬度提高20HBW以上，但冲击韧度降低了超过50%；单独添加N元素时，δ铁素体和碳化物含量也降低，材料抗拉强度提高50MPa以上，硬度提高15HBW以上，塑性及韧性与同时添加…
65Mn弹簧钢制造的弹性挡圈类制件，外形呈类圆环状，制件厚度薄，易出现淬火变形问题。分析了65Mn钢弹性挡圈的淬火工艺及其淬火变形产生的主要原因，通过设计专用的淬火工装并改进淬火工艺，不仅减小了制件的热处理变形，而且提高了制件淬火后的硬度及均匀性，使制件综合性能得到提升，降低了生产成本，提高了制件加工质量。
失效分析得出，凸轮轴感应淬火质量及凸轮轴精磨工艺引起的磨削烧伤是凸轮轴异常磨损的主要原因。通过砂轮修型、优化磨削工艺参数即采取更优磨削烧伤检测手段，增大磨削烧伤检测频次等措施彻底消除磨削烧伤。优化感应器尺寸、感应淬火参数及完善感应淬火后的检测方法，使感应淬火质量得到显著提升。同时工艺优化措施已经固化应用于实际生产中，凸轮轴短里程的异常磨损问题已基本解决。
某30CrMnSiA钢零件储存于西南某仓库,在出库过程中突然断裂,针对此断裂的现象,采用宏观观察、断口形貌分析、化学成分分析、显微组织检测等手段,进行失效分析.结果表明:零件腐蚀缝隙宽度约0.089mm,缝隙面附着大面积黑棕沉积物;能谱显示断口附近存在腐蚀介质Cl、F,XRD物相分析表明存在NaCl、Fe3O4,分析其失效原因为缝隙腐蚀与应力的耦合作用的结果.
分析讨论了太阳轮的断齿原因.SEM结果表明:在断裂面疲劳源处,有大量的非金属夹杂物聚集,金属基体的连续性被夹杂物破坏,这样会造成局部的应力集中,从而萌生裂纹,最终导致太阳轮疲劳断齿.
某锥形螺栓在摇动时发生断裂,通过对断口进行宏观和微观观察,可知螺栓的断裂性质为沿晶脆断.根据金相组织和维氏硬度检测结果,判断该螺栓硬度偏硬与其组织中无铁素体有关,结合其能谱成分、断裂性质以及回火温度情况,推断该螺栓可能存在回火脆性,最终通过人为打断在570℃回火有铁素体和无铁素体的14Cr17Ni2不锈钢试样,证明无铁素体的试样在570℃回火后脆性更大,断口为沿晶脆断,而有铁素体的试样断口则以准解理为主,确定了锥形螺栓的断裂是因回火温度处于回火脆性区间及组织中无铁素体相互作用…
采用宏观分析、化学成分分析、金相检测及能谱分析等方法,对40Cr钢行星架盲孔台阶纵向裂纹性质及形成原因进行了分析.结果表明:40Cr钢行星架盲孔台阶纵向裂纹属于淬火裂纹,其产生原因是由于行星架的形状而使其淬火时内外马氏体转变的冷却不等时性,以致盲孔台阶处形成组织应力型的淬火残余应力,呈局部切向拉应力,当局部切向拉应力值大于马氏体的断裂强度时,则发生淬火开裂.
在轴承套圈的马氏体分级盐浴热处理中,在确保可控气氛质量的前题下,对轴承套圈在辊棒炉热处理过程中的质量控制及设备特点进行分析,重点解决质量管控难点——脱碳层深度的控制方法.